裂变反应堆と臨界発電のチュートリアル

注意：0.6.0 dev25以前のバージョンでは、核分裂炉にバグが存在します。（0.6.0 dev26バージョンでこのバグは修正されています）：燃料棒のレシピの熱出力×並列する燃料棒の数が6未満の場合、核分裂炉の冷却異常が発生します。影響を受ける具体的な燃料棒は以下の通りです：並列数が6未満の単一のトリウム燃料棒、並列1の四連トリウム燃料棒、並列1または2の二連トリウム燃料棒、並列1のウラン燃料棒、並列1の二連ウラン燃料棒。上記の燃料棒を使用するには、並列数を増やす必要があります。

核裂变反应堆是一种有趣的机器，它既是生产机器又是发电机器。

しかし、それを使用する際には、まずそれをどのような機械として使用したいのかを明確にする必要があります。

使用它生产的时候，我们希望它能运行的尽可能快，消耗最少材料产出最多产物。

発電に使うとき、私たちが望むのは、それが適切な速度で稼働し、より少ない燃料棒でより多くの蒸気を生み出し、より長く持続する電力を生み出すことです。

（プロセスに必要な核分裂生成物の量はごくわずかなため、発電用のみの炉でも十分であり、両方作る必要はありません）

よく考えると、この二つの目的を両立させることは難しいため、どちらか一方の目的に向かって核分裂炉の設計を進めるのが最善です。

裂变炉のパラメータを解析しましょう（見なくても良い）

瞬時の冷却液生成量 = 消費量 x オーバークロック係数 = (要求量 x 冷却液係数) x (供給量 / 要求量), 要求量を約分すると、瞬時の冷却液生成量は冷却液係数 * 供給量となる。供給量は冷却コンポーネントの配置によって完全に決まる値であり、冷却液係数は固定値であることがわかる。

したがって、瞬間冷却液生産量、つまり瞬間蒸気生産量は、冷却コンポーネントの配置方法にのみ依存し、一方、最大供給量の配置方法は172冷却コンポーネントのチェッカーボード配置であることが知られている

单次运行的总蒸汽产出 = 瞬时冷却液产出 x 配方实际时长 = 冷却液系数 x 供给量 x 配方时长 / 供给量 *需求量
=冷却液系数 x 配方时长 x 配方产热 x 实际并行 x 当前温度/1500

そのため、燃料棒1本あたりの蒸気生成量 = 冷却材係数 x レシピ時間 x レシピ熱量 x 現在温度/1500

したがって、次のことが分かります, ある種の燃料棒1本が生成できる総蒸気量は、温度にのみ依存します, その他の数値はすべて固定されています

また、単回の実行時間は、実際には単一の燃料棒の実行時間 * 燃料棒の数（オーバークロック係数の計算プロセスで実際のスループットで割られているため）です。単一の燃料棒の実行時間は、温度と冷却コンポーネントの配置のみに影響され、温度が低いほど実行時間は短くなります。

したがって、結論として: 核廃棄物を迅速に生産したいなら、原子炉温度を可能な限り低くし、冷却コンポーネントを可能な限り多くする必要がある ; 蒸気発電を行いたいなら、原子炉の蒸気生成速度と超臨界タービンの消費速度をほぼ一致させ、冷却コンポーネントの数を適切にし、原子炉温度を可能な限り高くする必要がある

なので、増殖炉は生産用の低温炉と発電用の高温炉の2種類に分類できます。

上記の計算に基づき、172個の冷却コンポーネントを備えた（冷却コンポーネントと燃料コンポーネントを市松模様に交互に配置し、四隅は冷却コンポーネント）核分裂炉を構築し、最初からナトリウムカリウム合金を通し、温度を298k最大速度に達するようにし、設定可能なメンテナンスハッチを0.8xに調整してレシピを素早く完了させます。

"選択できます"核廃棄物排出量が最も多い四連MOX燃料棒を生産するか、あるいは単一のトリウム燃料棒を生産します。後者のレシピ時間はやや長くなりますが、レシピの熱発生量が非常に低いため、実際の稼働時間は四連MOX燃料棒の約1/8程度になります。生産効率は四連MOXと比較してそれほど差はありません。（注意：ここではレシピ時間が最短のものを選択します。レシピ時間が短いということは、蒸気生成量が最も少ないことを意味します。蒸気生成量に要求がある場合は、発電機の燃料棒の選択を参考にしてください）

タービン復水は一切不要で、爆発対策も不要です。ただし、すでに蒸気タービンがあるなら、蒸気と高圧蒸気を発電に利用できますが、熱交換器は必要です、蒸留水を専用に生産するか、蒸気タービンの復水で原子炉を冷却するつもりでない限り。

熱交換機、ME入力ハッチに10k熱ナトリウムカリウム合金を入力としてマーク、無限水タンクを設置、ME出力ハッチ、熱交換機は設定可能なメンテナンスハッチを使用しない, 自動メンテナンスハッチを置けばいい

原子炉, 設定可能な自動メンテナンスハッチを0.8xに調整, 入力バスに四連moxを1本設定, 在庫入力ハッチにナトリウムカリウム合金の取得を設定(蒸留水を取得しないでください！), 停止して温度制御する部分は不要, 爆発することはあり得ない, 約4sで四連mox1本, 複数本を入力する必要はない, 2本では8s、3本では12sかかる, 複数本を入力しても実際にはバッチ処理と同じ効果になる

メインネットワークから燃料棒を読み取る(サブネットのストレージバスをメインネットワークのmeインターフェースに向け、燃料棒をマーク), 枯渇燃料棒をメインネットワークへ出力(サブネットの出力バスをメインネットワークのmeインターフェースに向け、枯渇燃料棒をマーク), サブネットには3つのセルだけでよい：
セルAはセルワークベンチでホワイトリストにナトリウムカリウム合金、熱ナトリウムカリウム合金、超臨界ナトリウムカリウム合金をマーク；
セルBはセルワークベンチで蒸気と高圧蒸気をマーク（蒸気を使わないならこのセルは不要）；
セルCはアイテムセルでマーク不要
蒸気セルBが満杯になっても問題ない, 熱交換器のme出力ハッチは無限大なので、破棄する必要はない

次にAEに1kbのナトリウムカリウム合金を入れ、燃料棒を少し入れてから起動して運転すればよい

低温堆の構築はここで完了です

低温堆の基盤上で、サブネットにディスクを2つ追加します。1つは蒸留水をマークし、もう1つは超臨界蒸気をマークします。

熱交換器ME入力チャンバーにマークを追加 1KB超臨界ナトリウム-カリウム合金と2MB蒸留水

超臨界原子炉, 冷却コンポーネントの数を大幅に削減、設定可能なメンテナンス倉を1.2倍に調整し、防爆装置を追加

防爆装置如下, 阈值发射器监控蒸馏水存量, 蒸馏水存量小于200k停机, 大于1600k重新开机（即送信額は上限1600000、下限200000、200k未満の場合は送信停止）, 下記は私の在庫入力倉庫です（ナトリウム-カリウム合金を入力）、機械制御オーバーレイ設定1 - 位相反転、中央は熱センサー、通常に設定 - 1450 - 1500、右側は機械制御チャンバー、有効に設定 - 1 - 通常

このように機械は1456K超臨界蒸気を生成し、燃料棒の耐久性を最大限に高めます。
もちろん、800Kに調整して高圧蒸気を生成し、大型蒸気タービン発電に使用することも可能です。

燃料棒は何でもいい。燃料棒は生産速度に影響せず、耐久性の違いしかなく、しかも燃料棒はどれも安いからだ。
選択可単根の硅岩燃料棒（最も長持ち）または単根のmox燃料棒（ついでに核廃棄物を少し産出）
注意：铀、MOX、硅岩燃料棒はいずれも単根の燃料棒が最も利益が大きい。
ただし钍燃料棒はやや特殊で、钍燃料棒は二連>四連>単根、単根はむしろ発熱量が最低。

超臨界蒸気タービン、ZPMローター支持体＋高速モード＋付属モジュール＋高速钢-Eローターの状態では、普通難易度での発電量は1.5A UEV、蒸気消費速度は2.29KB/s、すなわち1.43125b/sの超臨界ナトリウムカリウム蒸気発電量です。一方、冷却コンポーネントが隣接していない場合、各冷却コンポーネントの超臨界ナトリウムカリウム合金生産量は160mb/sで固定されるため、計算上は9個の冷却コンポーネントでちょうど需要を満たせることが分かり、実際の検証でも計算に誤りがないことが示されています。

簡単な計算: 超臨界蒸気消費速度(本体で直接確認できます)を1600で割り、さらに160で割ると、設置する必要がある冷却コンポーネントの数が得られます

しかし、発電所の電力網が満杯になり、満杯になると超臨界蒸気タービンが停止するため、蒸留水が不足して循環できない問題が依然として発生しますが、蒸留水不足による自動停止装置はすでに上記で紹介されており、問題ありません。

超臨界蒸気は価値がない、超臨界蒸気タービン高速鋼-Eローターの使用を推奨、その後アンプロローターに切り替え

1台あたりの超臨界発電量は以下のとおりです（魔法コーティング056bバージョンは利用不可、060 dev25の数値を基準とする）

普通難易度：

エキスパート難易度：

超臨界発電は極めて低い運転コストと維持コストで(エキスパートの最大調整にはローターの継続消費が必要)UHV段階まで継続的にエネルギーを供給でき、UHV段階では大型ナクアダ反応炉に直接切り替えて主力発電手段とすることができる